Разработка низкочастотной ультразвуковой аппаратуры для терапии

На правах рукописи

НОВИКОВ Алексей Алексеевич

РАЗРАБОТКА НИЗКОЧАСТОТНОЙ УЛЬТРАЗВУКОВОЙ АППАРАТУРЫ ДЛЯ ТЕРАПИИ И ХИРУРГИИ

Специальность:

05.11.17 — Приборы, системы и изделия медицинского назначения.

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени

доктора технических наук.

Томск, 2008

Работа выполнена на кафедре «Материаловедение и технология конструкционных материалов HYPERLINK «http://www.miee.ru»Омского государственного технического университета (ОмГТУ) .

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Квашнин С.Е.доктор технических наук, профессор Бурьян Ю.А.

доктор технических наук, профессорГрадобоев А.В.

Ведущая организация: Омская государственная медицинская академия

(ОГМА), г. Омск.

Защита состоится 11ноября 2008 года в часов на заседании совета по защите докторских и кандидатских диссертаций Д212.269.09 при Томском политехническом университете

По адресу: 634050, г.Томск, пр.Ленина 30.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО ТПУ

Автореферат разослан «______» октября 2008 года.

Ученый секретарь совета по защите

докторских и кандидатских диссертаций

Д212.269.09, кандидат технических наук _________________Б.Б.Винокуров

Общая характеристика работы.

Актуальность темы.

Разработка и применение для хирургического воздействия ультразвуковой низкочастотной аппаратуры является одним из интенсивно развивающихся направлений. Значительный вклад в развитие этого направления внесла научная школа МГТУ им. Н.Э.Баумана во главе с академиком Г.А.Николаевым и профессором В.И.Лощиловым, совместные работы которых с учеными медиками Поляковым В.А., Чемяновым Г.Г., Волковым М.В., Петровским Б.В., Петровым В.И. и другими позволили создать новые высокоэффективные методы и аппаратуру для ультразвукового воздействия на биологические ткани.

Однако, несмотря на достигнутые успехи в области ультразвуковых медицинских технологий, последние могли бы развиваться значительно интенсивнее, если бы не недостаточная эффективность существующей медицинской ультразвуковой аппаратуры и отсутствие современных эффективных средств и методов математического моделирования проектируемых ультразвуковых медицинских аппаратов. В настоящее время нет целостной концепции проектирования ультразвуковых аппаратов медицинского назначения, которая объединяла бы весь комплекс взаимосвязанных параметров, начиная от технологической нагрузки – конкретных параметров вводимых в ткань колебаний непосредственно, либо через жидкую фазу, и, заканчивая оптимизированными по тому, либо иному критерию, характеристиками ультразвукового генератора, что препятствует созданию высокоэффективного оборудования. Это, вместе с отсутствием разработанных методов контроля акустических параметров при введении колебаний в нагрузку тормозит дальнейшее развитие и более широкое внедрение ультразвуковых технологий в медицинскую практику.

Поэтому центральной проблемой при создании новой терапевтической и хирургической ультразвуковой аппаратуры является проблема повышения эффективности ее работы и, таким образом, разработка современных методов проектирования, адекватных математических моделей широкого класса ультразвуковой медицинской аппаратуры, ее оптимизация и исследование систем при взаимодействии с различного рода бионагрузками является безусловно актуальной задачей.

Цель работы

Разработка эффективных низкочастотных высокоамплитудных ультразвуковых аппаратов для терапии и хирургии, широкодиапазонных по параметрам нагрузки и новых медицинских технологий на их основе.

Основные задачи исследований:

Структурный анализ ультразвуковых медицинских аппаратов для терапии и хирургии.

Развитие теории электроакустического изоморфизма путем расширения области изоморфных электроакустических преобразований на различные элементы аппаратного комплекса, как базы для комплексной оценки эффективности ультразвукового медицинского аппарата и последующего аппаратного синтеза.

Разработка электроакустических моделей (эквивалентных схем) основных функциональных узлов ультразвуковых медицинских аппаратов для различных типов колебаний и различных видов нагрузки.

Анализ влияния параметров электроакустического тракта на его основные частотные характеристики.

Определение влияния технологических факторов на основные параметры нагрузки и разработка способов повышения нагрузочной способности ультразвуковых медицинских аппаратов.

Разработка способов адаптации энергонасыщенных узлов ультразвуковых медицинских аппаратов к требованиям технологии и использование адаптивных систем для повышения эффективности работы аппарата.

Разработка и исследование новых схемных решений УЗ генераторов и систем их регулирования и управления на базе новых технологий микросхемотехники полупроводников (MOSFET и IGBT).

Разработка и внедрение в медицинскую практику серии новых высокоэффективных ультразвуковых аппаратов для терапии и хирургии и новых медицинских технологий на их основе.

Научная новизна:

Разработан метод моделирования УЗМА путем объединения структурно-разнородных элементов комплекса на базе сведения пространственно-временных волновых уравнений, описывающих колебательные процессы в акустических, и электроакустических элементах комплекса к выражениям для системы параллельно включенных резонансных контуров с различными модами, описывающим входную проводимость элемента комплекса. Показано, что эти системы становятся базовыми узлами эквивалентных схем отдельных частей комплекса и не меняются при изменении характера колебаний.

Разработан и теоретически и экспериментально обоснован критерий оценки технологической эффективности вводимой в среду ультразвуковой энергии непосредственно в процессе работы аппарата. Сформулированы допущения и определены границы применимости в качестве этого критерия амплитуды тока возбуждения излучателя.

Впервые, в общем виде, с учетом реактивных составляющих разработана, теоретически и экспериментально обоснована эквивалентная схема акустической нагрузки волновода-инструмента для жидких и жидкоподобных сред. Определены выражения для упругой и массовой составляющих реактивной компоненты нагрузки.

Предложена новая модель взаимодействия жидкой среды с рабочей поверхностью волновода-инструмента. Показано, что предельная величина напряженности акустического поля в среде, при которой сохраняется линейность процессов растяжения-сжатия, определяется величиной внешнего давления на среду, и при превышении напряженности этой величины при растяжении образуются разрывы, а при сжатии – искажения пространственного объема среды.

В результате исследований влияния жидких сред на нагрузочные характеристики волноводов-инструментов, определены соотношения между радиальной и осевой составляющими колебаний. Теоретически рассчитана и экспериментально подтверждена зависимость эквивалентной нагрузки от глубины погружения волновода-инструмента в среду. Показано, что при глубинах погружения, превышающих четверть длины волны колебаний в материале волновода-инструмента, влияние боковой поверхности на величину эквивалентной нагрузки становится определяющим.

В результате проведенных теоретических и экспериментальных исследований впервые предложены и обоснованы общие электрические эквивалентные (изоморфные) схемы, объединяющие излучатель, волновод-инструмент и нагрузку, для разных типов колебаний и видов нагрузки.

Впервые предложен теоретически обоснованный и экспериментально подтвержденный метод симметрирования частотных характеристик ультразвуковых пьезокерамических излучателей, обеспечивающий сохранение возможности устойчивого фазочастотного регулирования при значительных (20-кратных) изменениях нагрузки. Разработана методика определения допустимого диапазона изменения симметрирующего параметра.

8. Разработан метод повышения нагрузочной способности пьезокерамического излучателя. Показано, что введение дополнительной индуктивности в цепь возбуждения излучателя оправдано и эффективно лишь при работе излучателя в диапазоне больших нагрузок: EMBED Equation.3 .

Разработана и запатентована система фазовой автоподстройки частоты, осуществляемая путем прямого преобразования фазового сдвига в частотное изменение, что позволило минимизировать длительность переходных процессов, с одной стороны, и обеспечить повышенный диапазон удержания резонансного режима при воздействии различных дестабилизирующих факторов.

В результате проведенных экспериментальных разработок и их сравнительного анализа показано, что, для весогабаритной, частотной и мощностной гаммы УЗМА, наиболее эффективными решениями являются: — для генератора – транзисторные полумостовые инверторы с независимым возбуждением; для регулятора частоты – системы фазового управления с прямым преобразованием частоты; для регуляторов выходного (технологического) параметра – системы ШИР, изменяющие величину питающего полумостовой транзисторный инвертор напряжения.

В результате теоретических и экспериментальных исследований взаимодействия ультразвукового инструмента с биологическими тканями предложены и обоснованы новые методы высокоэффективной обработки пористых костных поверхностей. Показано, что достижение необходимого технологического эффекта обеспечивается лишь при определенной нагрузочной способности аппарата.

Впервые проведены исследования по эффективности применения ультразвуковых аппаратов для разрушения костного клея при ревизионном эндопротезировании. Установлено, что при ультразвуковом воздействии меняются механические прочностные характеристики полиметилметакрилата, но тепловыделение при этом недостаточно для повреждения здоровых тканей.

В результате проведенных исследований установлено, что эффективный гемостаз при применении низкочастотных высокоамплитудных ультразвуковых аппаратов с повышенной нагрузочной способностью обеспечивается при частотах выше 40 кГц и амплитудах не менее 40 мкм.

14. Предложен новый способ ультразвукового эндопротезирования крупных суставов.

Практическая значимость работы:

Разработана и запатентована система фазовой автоподстройки частоты, осуществляемая путем прямого преобразования фазового сдвига в частотное изменение, обеспечивающая повышенный диапазон удержания резонансного режима при воздействии различных дестабилизирующих факторов.

Установлено, что, для весогабаритной, частотной и мощностной гаммы УЗМА, наиболее эффективными решениями являются: — для генератора – транзисторные полумостовые инверторы с независимым возбуждением; для регулятора частоты – системы фазового управления с прямым преобразованием частоты; для регуляторов выходного (технологического) параметра – системы ШИР, изменяющие величину питающего полумостовой транзисторный инвертор напряжения.

Разработаны новые широкодиапазонные по параметрам частоты и нагрузки УЗ генераторы на базе полумостовых транзисторных инверторов с управляющими драйверами, выполненными по современным MOSFET и IGBT технологиям, обеспечивающие использование единого унифицированного генераторного блока в аппаратном комплексе при работе на различные медицинские технологии.

Предложены новые технологии применения высокоамплитудного низкочастотного ультразвука для высокоэффективной обработки пористых костных поверхностей и разрушения костного клея при ревизионном эндопротезировании. Установлено, что при ультразвуковом воздействии меняются механические прочностные характеристики полиметилметакрилата, но тепловыделение при этом недостаточно для повреждения здоровых тканей.

Установлено, что эффективный гемостаз при применении низкочастотных высокоамплитудных ультразвуковых аппаратов с повышенной нагрузочной способностью обеспечивается при частотах выше 40 кГц и амплитудах не менее 40 мкм.

6. Предложен новый способ ультразвукового эндопротезирования крупных суставов.

7. Предложен новый конструктив исполнения аппаратного комплекса, для технологических нагрузок повышенной мощности, обеспечивающий долговременную работу УЗ излучателя в штатном режиме.

8. Разработаны, прошли технические и клинические испытания и серийно выпускаются на Омском заводе «Автоматика» низкочастотные ультразвуковые терапевтические аппаратные комплексы повышенной эффективности для ларингологии «Тонзиллор-М», для гинекологии «Гинетон-М»; готовятся к серийному производству комплексы для стоматологии «Стоматон-М» и для проктологии «Проктон-М».

9. Прошел технические и клинические испытания и серийно выпускается на Омском заводе «Автоматика» мощный ультразвуковой низкочастотный хирургический и травматологический аппаратный комплекс «Ярус».

Достоверность результатов.

Достоверность полученных результатов обусловлена использованием стандартных методов расчета и исследования, апробированных медицинских методов исследования, а так же подтверждается лабораторными и клиническими верификационными испытаниями.

Положения, выносимые на защиту:

Методика последовательно связанного проектирования низкочастотных ультразвуковых аппаратных комплексов для хирургии и терапии, учитывающая закономерности энергообмена комплекса с технологической средой и взаимосвязи их параметров, как в целом, так и на уровне составляющих аппаратный комплекс элементов.

Критерий оценки технологической эффективности вводимой в среду ультразвуковой энергии непосредственно в процессе работы аппарата.

Развитие теории электроакустического изоморфизма, на базе которой разработаны электроакустические модели основных функциональных узлов ультразвуковых медицинских аппаратов.

Результаты исследований по взаимодействию ультразвукового инструмента с биологическими тканями: новые методы обработки пористых костных поверхностей и разрушения костного клея при ревизионном эндопротезировании.

5. Способ автоподстройки частоты ультразвукового генератора, нагруженного на пьезокерамический ультразвуковой излучатель, обеспечивающий устойчивое поддержание резонансного режима его работы при значительных колебаниях внешних и технологических возмущающих факторов.

6. Новый конструктив исполнения аппаратного комплекса, для технологических нагрузок повышенной мощности, обеспечивающий эффективную долговременную работу УЗ излучателя в штатном режиме за счет использования систем, обеспечивающие адаптацию основных параметров хирургического аппарата к изменяющимся условиям его функционирования.

Апробации работы.

Приведенные в диссертации результаты представлялись автором на:

IV Всесоюзной научно–технической конференции “Ультразвуковые методы интенсификации технологических процессов–79”, Москва, 18-20 апреля 1979 года;

V Всесоюзной научно–технической конференции “Ультразвуковые методы интенсификации технологических процессов–83”, Москва, 18-20 апреля 1983 года;

Всесоюзной научно–технической конференции “Проблемы преобразовательной техники”, Киев, 1983 года;

Всесоюзной научно–технической конференции “Применение преобразовательной техники в электроэнергетике, электроприводах и электротехнологических установках”, Тольятти, 1984 года;

II Международной научно-технической конференции «Динамика систем механизмов и машин», Омск, 22-24 ноября 1997г.

III Международной научно-технической конференции «Динамика систем механизмов и машин», Омск, 18-20 ноября 1999г.

V Международной научно-технической конференции «Динамика систем механизмов и машин», Омск, 16-18 ноября 2004г.

III Международном технологическом конгрессе «Военная техника, вооружение и технологии двойного применения», Омск, 7-10 июня 2005г.

Международной конференции «Образование через науку», Москва, МГТУ им. Баумана, 17-19 мая 2005г.

Второй международной научно-практической конференции «Исследование, разработка и применение высоких технологий в промышленности», Санкт – Петербург, 07-09 февраля 2006г.

Первой всероссийской научно-технической конференции «Биомедицинская техника и технологии», Вологда, 31мая – 2 июня 2006г.

HYPERLINK «liter.html»Публикации.

По теме диссертации опубликовано 74 работы, в том числе 31 статья, из них 12 – в изданиях по списку ВАК и 38 авторских свидетельств СССР и патентов РФ.

Структура и объем работы.

Диссертационная работа состоит из введения, шести глав, заключения, списка литературы, включающего 222 наименования. Общий объем работы составляет 346 страниц, в том числе 166 рисунков и 14 таблиц.

Содержание работы.

Во введении обосновывается актуальность темы диссертационной работы, формулируются цели и задачи исследований, излагаются основные научные положения и результаты, выносимые на защиту.

В первой главе приводится литературный обзор по теме диссертации. Анализируются особенности применения ультразвука в различных областях медицины, особенности построения отдельных классов ультразвуковой аппаратуры, взаимодействия с биообъектами. Показано, что основные направления применения ультразвука в хирургии и терапии связаны с физическими и химическими эффектами воздействия ультразвука на среду.

Специфика проектирования УЗМА в целом заключается в разнородности составляющих его систем: электронный блок, обеспечивающий формирование возбуждающего излучатель напряжения и описываемый временными электромагнитными уравнениями, электроакустический тракт, обеспечивающий преобразование и передачу акустических колебаний и описываемый пространственно-временными уравнениями колебаний механических систем и нагрузка, определяющая вид технологического воздействия.

В то же время, для формирования прогнозных оценок при проектировании и комплексном синтезе УЗМА, необходима теоретическая база для такой оценки и синтеза с целью достижения требуемой практическим врачом эффективности его работы. В частности, кроме правильного и где-то оптимального расчета и проектирования отдельных элементов комплекса (генератора, излучателя и волновода), необходимо решение и комплексных проблем проектирования, таких, как:

— аппаратными средствами обеспечивать компенсацию влияния нагрузки, как активной, так и реактивной, на параметры излучателя;

— достигать значительного динамического диапазона функционирования пьезокерамического излучателя по параметрам нагрузки;

— изменить подход к определению оптимальных параметров волноводов-инструментов в связи с высокими начальными амплитудами на выходе пьезокерамических преобразователей;

— обеспечить возможность оперативного управления видом выходной вольт-амперной характеристики генератора и максимально расширить его функциональные возможности;

— обеспечить наиболее эффективное охлаждение работающего излучателя для достижения необходимой продолжительности непрерывной работы медицинского аппарата.

Показано, что при всем многообразии существующих решений и методов проектирования отдельных частей ультразвукового аппаратного комплекса (электрических, электроакустических и акустических), нет единой теории, определяющей комплексный подход к аппарату, как целому, а, следовательно, нет базы для комплексной оценки качества взаимодействия всех систем и выбора наиболее информативного и адекватного параметра оценки, как технологического воздействия, так и условий функционирования аппарата в целом.

На основании вышеизложенного формулируются цель и основные задачи диссертации.

Вторая глава посвящена вопросам методологических и теоретических основ проектирования УЗМА, использующих пьезокерамические излучатели.

В результате анализа методологических основ проектирования сложных объектов медицинской техники показано, что при отсутствии готовых технических решений содержание и процесс разработки ТЗ на новое изделие должны несколько отличаться от общепринятых, и будут включать элементы НИОКР (см. рис.1)

Рис.1.Этапы разработки ТЗ на новое изделие.

При анализе схемы становится очевидным, что процесс разработки ТЗ должен осуществляться в соответствии с циклической стратегией, когда полученные результаты на одной из стадий заставляют вернуться к более ранней. Следует обратить внимание на обязательность в данном случае выполнения этапов 14Т и 15Т. Первый из них необходим для объективной оценки готовности технического решения, второй — для обоснования прогноза параметров объекта. В случае использования для расчетов математических моделей, очевидно, что это будут модели разных уровней: если модель на уровне 14Т должна давать ответы ни частные вопросы, то модель на уровне 15Т предназначена для получения рекомендаций, необходимых для конструирования объекта в целом.

Для формирования теоретической базы комплексной оценки и аппаратного синтеза УЗМА предложено использовать теорию электроакустического изоморфизма в приложении к методу входного иммитанса при формировании эквивалентных схем и физико-математических моделей электроакустических и акустических структурных составляющих комплекса.

При сравнении волновых уравнений, описывающих акустические процессы в стержне и электрические процессы в длинной линии, установлено, что:

— пространственные части волновых уравнений рассматриваемых процессов (электрических и акустических) идентичны по форме, следовательно, процессы, описываемые ими – аналогичны;

— поставленные в однозначное соответствие параметры этих уравнений (т.е. выраженные одни через другие) позволяют говорить об электроакустической изоморфности процессов, описываемых этими уравнениями, что позволяет в дальнейшем использовать для исследования , анализа и синтеза акустических и электроакустических систем электрические эквивалентные схемы;

— электрический аналог входного иммитанса бесконечного ряда параллельно включенных резонансных контуров выражается в виде:

EMBED Equation.3 ,

очевидны следующие соответствия между параметрами акустических и электрических волновых уравнений:

EMBED Equation.3 можно поставить в соответствие EMBED Equation.3 ;

EMBED Equation.3 можно поставить в соответствие EMBED Equation.3 ;

EMBED Equation.3 можно поставить в соответствие EMBED Equation.3 ;

На основании всего вышеизложенного сформирована электрическая схема, изоморфная по протекающим в ней волновым процессам акустической колебательной системе волновода – инструмента продольных колебаний.

С другой стороны, из уравнения EMBED Equation.3

следует, что коэффициент усиления (передачи) волновода, определяемый соотношением

Рис.2. Эквивалентная электрическая схема волновода.

площадей сечений в начале и в конце волновода соответствует коэффициенту передачи трансформатора в эквивалентной электрической схеме, определяемому соотношением волновых сопротивлений на входе и выходе длинной линии. Тогда эквивалентная электрическая схема волновода – инструмента, учитывающая и коэффициент усиления, будет выглядеть следующим образом (см. рис. 2).

Получено математически строгое выражение для иммитанса волновода-инструмента, позволившее на основе изоморфности электрических и акустических процессов в распределенных системах предложить эквивалентную электрическую схему замещения волновода инструмента (Таблица 1). Доказано, что изменение характера колебаний (продольные, изгибные, крутильные или их комбинации) не приводят к изменению эквивалентной электрической схемы замещения, изменяются лишь коэффициенты при определении соответствий параметров изоморфных преобразований.

Таблица 1

Вид колебаний

Входной иммитанс

Элементы

1.Продольные

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 EMBED Equation.3

2.Изгибные

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 , EMBED Equation.3

3.Крутильные

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 , EMBED Equation.3 ,

. EMBED Equation.3

Установлено, что эквивалентную схему пьезопреобразователя можно представить в виде четырехполюсника, показанного на рис.3, а элемент, связывающий электрические и механические параметры представляет собой идеальный трансформатор с коэффициентом передачи 1/K.

Рис.3. Эквивалентная схема пьезоизлучателя, как четырехполюсника

Для оценки механического импеданса излучателя продольного типа с частотопонижающими накладками и упрощения получаемых выражений, были рассмотрены волновые процессы на четвертьволновом участке полуволнового симметричного вибратора (рис.4).

Поместим начало координат на конце накладки и рассмотрим случай, когда на механической стороне действует переменная возбуждающая сила EMBED Equation.3 (приложенная к концу накладки), а электроды замкнуты накоротко (т.е

EMBED Equation.3 ). Введем следующие обозначения: EMBED Equation.3 — площадь поперечного сечения, EMBED Equation.3 — длина, EMBED Equation.3 — плотность материала, EMBED Equation.3 — модуль Юнга материала накладки,

Рис.4. Вибратор продольного типа с дополнительной частотопонижающей накладкой

EMBED Equation.3 — скорость распространения звука в материале, EMBED Equation.3 — смещение, EMBED Equation.3 — масса пьезоэлемента.

Для определения механического импеданса излучателя EMBED Equation.3 в случае, когда конец накладки свободен ( т.е. излучатель свободен с механической стороны), необходимо вычислить колебательную скорость EMBED Equation.3 на механическом выходе с помощью выражения:

EMBED Equation.3 и, отсюда:

EMBED Equation.3 .Для получения эквивалентной схемы механического импеданса используем теорему Миттага-Лефлера:

EMBED Equation.3 ,

откуда:

EMBED Equation.3 ;

где EMBED Equation.3 и EMBED Equation.3 — эквивалентные масса и упругость соответственно, которые определяются как:

EMBED Equation.3 ;

EMBED Equation.3 .

Таким образом, эквивалентная схема механического импеданса ( EMBED Equation.3 ) ультразвукового преобразователя продольного типа может быть представлена параллельным соединением простых последовательных резонансных контуров, каждый из которых соответствует своей моде колебаний. В соответствии со схемой, приведенной на рис.3 и представляющей пьезоизлучатель как четырехполюсник, она преобразована автором с учетом полученных выражений для механического импеданса излучателя (рис.5-а) и вторичная (механическая) цепь приведена к первичной (электрической), рис.5-б.

а)б)

Рис. 5. Развернутая схема приведения вторичной цепи трансформатора четырехполюсника к первичной по Zm

.

При приведении элементов вторичной цепи трансформатора (механические аналоги) к первичной цепи (электрические аналоги) получены следующие зависимости, связывающие между собой первичную и вторичную цепь трансформатора (вход и выход четырехполюсника):

EMBED Equation.3 , отсюда: EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 или EMBED Equation.3 , EMBED Equation.3 .

EMBED Equation.3 , отсюда: EMBED Equation.3 , EMBED Equation.3 или EMBED Equation.3 , EMBED Equation.3 .

Таким образом, параметр EMBED Equation.3 — и является фактором электроакустического изоморфизма (ФЭИ) пьезопреобразователя (или, в частном случае, ультразвукового излучателя), поскольку устанавливает строгое соответствие между кинетическими (акустическими) параметрами объекта и параметрами его эквивалентной электрической схемы.

Полученное для фактора электроакустического изоморфизма (ФЭИ) пьезоэлектрического излучателя продольного типа выражение позволяет поставить в однозначное соответствие акустические и механические параметры их электрическим аналогам не только самого излучателя, но и всех остальных структурных составляющих акустического тракта, используемого с данным излучателем.

В режиме излучения для ультразвукового пьезокерамического вибратора, из основных уравнений электроакустического преобразования следует, что:

EMBED Equation.3

Для заданного пьезокерамического ультразвукового излучателя продольного типа – ФЭИ – величина постоянная в пределах линейности процессов пьезопреобразования, определяемых параметрами используемой керамики и геометрическими размерами излучателя. Следовательно, из вышеприведенного выражения следует, что в режиме излучения, при ряде допущений и ограничений, ток, протекающий по входным цепям излучателя, может служить надежным информационным показателем о величине выходного технологического параметра – колебательной скорости или амплитуды колебаний рабочего торца излучателя. Сформулированы допущения и определены границы применимости этого критерия.

Проведен анализ технологических нагрузок УЗМА наиболее часто встречающихся в использовании ультразвука в терапии и хирургии. Именно в хирургической и травматологической практике используется максимальное количество различных технологических сред, определяющих и формирующих нагрузочные режимы работы УЗМА. Чтобы чётко разграничить результаты ультразвукового воздействия, его режимы были разбиты на три основные группы. Предложенная классификация предусматривает:

Контактное разрушающее ультразвуковое воздействие:

— деполимеризация и реполимеризация костного цемента;

резка костей;

размельчение губчатой кости.

2. Контактное неразрушающее ультразвуковое воздействие:

очистка костной поверхности перед цементированием;

контактный ультразвуковой гемостаз;

дренаж кости;

насыщение кости лекарственными веществами из раствора;

сушка поверхности губчатой кости перед цементированием;

ультразвуковое воздействие через специальные прокладки между волноводом и костью;

3. Бесконтактное ультразвуковое воздействие через раствор с целью:

насыщения губчатой кости растворами антисептиков;

антисептической кавитационной обработки поверхности.

В соответствии с данной классификацией режимов ультразвукового воздействия предложены соответствующие им модели технологических нагрузок: нагрузка на твердые среды, нагрузка на жидкие и жидкоподобные среды, нагрузка иммерсионного режима и нагрузка тонкого слоя.

Для определения величин динамических напряжений и времени контакта волновода-инструмента с твердой технологической средой в течение периода колебаний, использована модель взаимодействия двух упругих стержней одинакового сечения, изготовленных из различных материалов, при сжатии их статическим напряжением EMBED Equation.3 , когда в одном из них возбуждается продольная ультразвуковая волна. Получены выражения:

EMBED Equation.3 и EMBED Equation.3

которые устанавливают зависимость времени контакта и максимального упругого динамического контактного напряжения в момент соударения от приложенного статического напряжения, амплитуды и периода колебаний, а также модулей упругости взаимодействующих тел. При этом нагрузка содержит как активную компоненту, определяемую на начальном этапе условиями распространения ультразвука в материале, так и упругую составляющую, величина которой, на основании вышерассмотренной модели, может быть оценена, как:

EMBED Equation.3

В свою очередь, активная составляющая нагрузки будет определяться в соответствии со временем акустического контакта волновода инструмента с технологической средой

EMBED Equation.3 .

Таким образом, эквивалентная схема нагрузки технологического процесса воздействия ультразвукового волновода-инструмента на твердую среду, может быть представлена следующим образом в двух возможных вариантах (рис. 6 ).

Рис. 6. Варианты эквивалентной схемы нагрузки при работе УЗ волновода-инструмента на твердые среды.

Предложена новая модель жидкостной нагрузки и протекания волновых процессов в жидкой среде, которая основана на «поршневой» модели излучения ультразвуковых колебаний в среду, где в соответствии с выражением для направленности излучения одностороннего диска радиуса EMBED Equation.3 в бесконечном экране, область излучения будет



Страницы: Первая | 1 | 2 | 3 | Вперед → | Последняя | Весь текст