Реферат По дисциплине «Обработка металлов давлением» На тему «Не

Министерство образования и науки Российской Федерации

Магнитогорский Государственный Технический Университет

Реферат

По дисциплине «Обработка металлов давлением»

На тему «Неравномерность деформации при прокатке»

Выполнила

Студентка 2 курса, группа 0720 Смирнова И.С.

Проверила

преподаватель Локотунина Н.М

г. Магнитогорск

2006

Содержание:

TOC \o «1-3» \h \z \u HYPERLINK \l «_Toc125451153» Реферат PAGEREF _Toc125451153 \h 1

HYPERLINK \l «_Toc125451154» Содержание: PAGEREF _Toc125451154 \h 2

HYPERLINK \l «_Toc125451155» Раздел 1. PAGEREF _Toc125451155 \h 3

HYPERLINK \l «_Toc125451156» Деформация PAGEREF _Toc125451156 \h 3

HYPERLINK \l «_Toc125451157» Характеристики величины деформации PAGEREF _Toc125451157 \h 3

HYPERLINK \l «_Toc125451158» Упругая и остаточная деформации PAGEREF _Toc125451158 \h 5

HYPERLINK \l «_Toc125451159» Главные деформации и их схемы. Условие постоянства объема. Закон наименьшего сопротивления. PAGEREF _Toc125451159 \h 5

HYPERLINK \l «_Toc125451160» Неравномерность деформации PAGEREF _Toc125451160 \h 7

HYPERLINK \l «_Toc125451161» Раздел 2. PAGEREF _Toc125451161 \h 8

HYPERLINK \l «_Toc125451162» Неравномерность деформации при прокатке. PAGEREF _Toc125451162 \h 8

HYPERLINK \l «_Toc125451163» Прокатка PAGEREF _Toc125451163 \h 8

HYPERLINK \l «_Toc125451164» Неравномерность деформации при прокатке PAGEREF _Toc125451164 \h 9

HYPERLINK \l «_Toc125451165» Неравномерность деформации по ширине полосы PAGEREF _Toc125451165 \h 10

HYPERLINK \l «_Toc125451166» Неравномерность деформации по толщине PAGEREF _Toc125451166 \h 12

HYPERLINK \l «_Toc125451167» Неравномерность деформации по длине прокатываемой полосы PAGEREF _Toc125451167 \h 14

Раздел 1.

Деформация

Характеристики величины деформации

О величине деформации судят по изменению размеров деформируемого тела, причем существует несколько вариантов характеристик. Рассмотрим их на примере деформации параллелепипеда (рис. 1).

EMBED CorelDRAW.Graphic.12 Рисунок 1.

Размеры тела до деформации: длина L0, ширина b0, толщина h0.

После деформации соответственно: L1, b1, h1.

Деформацию данного тела можно характеризовать следующими показателями:

Абсолютные деформации:

обжатие ∆h = h0 — h1

удлинение ∆L = L0 — L1

уширение ∆b = b0 — b1

Абсолютные показатели неполно характеризуют величину деформации, так как не учитывают размеры деформируемого изделия. Поэтому более удобны относительные показатели, часто называемые степенью деформации.

Относительные деформации первого рода:

относительное обжатие εh = (h0 — h1)/ h1 = ∆h/h0

относительное уширение εb = (b0 — b1)/ b1 = ∆b/b0

относительное удлинение εL = (L0 — L1)/ L1 = ∆L/L0

Относительные деформации второго рода:

εh = ∆h/h1

εb = ∆b/b1

εL = ∆L/L1

Часто относительные деформации выражают в процентах:

εh = (∆h/h1)·100%

εb = (∆b/b1)·100%

εL = (∆L/L1)·100%

εh = (h0 — h1)/ h1 = (∆h/h0)·100%

εb = (b0 — b1)/ b1 = (∆b/b0)·100%

εL = (L0 — L1)/ L1 = (∆L/L0)·100%

При небольших степенях деформации разница между показателями первого и второго рода мала.

Истинные (логарифмические) относительные деформации:

При определении истинных деформаций весь процесс деформации мысленно разбивают на малые этапы, определяют абсолютную деформацию за этап и относят к соответствующему размеру. Затем все полученные относительные деформации суммируются.

истинная деформация по толщине δh = ln(∆h0/h1)

истинная деформация по ширине δb = ln(∆b0/b1)

истинная деформация по длине δL = ln(∆L0/L1)

δh + δb + δL = 0

Коэффициенты деформации:

Коэффициентами деформации называют отношение размеров тела, полученных после деформации к соответствующим размерам до деформации.

коэффициент обжатия γ = ∆h/h0

коэффициент удлинение (вытяжка) μ = ∆L/L0

коэффициент уширения β = ∆b/b0

Также:

εh = 1 – γ

εb = β – 1

εL = μ – 1

Смещенный объем:

Иногда деформацию оценивают по смещенному объему. Смещенным называют объем, удаленный или прибавленный в процессе деформации в одном из направлений.

смещение V по высоте V· δh

смещение V по ширине V· δb

смещение V по длине V· δL

V· δh + V· δb + V· δL = 0.

Также деформацию тела могут характеризовать интегральные показатели и показатели деформации третьего рода.

Упругая и остаточная деформации

Под действием внешних сил в теле первоначально возникают упругие деформации, характеризующиеся упругими отклонениями атомов от положения устойчивого равновесия. Чем больше деформирующая сила, тем больше упругая деформация.

Упругая деформация исчезает после удаления причины (силы), её вызывающей, при этом атомы деформированного металла возвращаются в исходное положение устойчивого равновесия, восстанавливаются первоначальные форма и размеры деформируемого изделия. Но упругая деформация возможна лишь до определенного предела, после которого начинается пластическая деформация. Перемещения атомов становятся настолько большими, что исходные связи между ними утрачиваются, и после удаления деформирующей силы атомы возвращаются уже в новые положения устойчивого равновесия. Внешне это проявляется в появлении остаточной деформации, то есть в изменении формы и размеров деформируемого изделия, которые сохраняются после удаления деформирующей силы.

Упругие деформации, несмотря на их малую величину важны при обработке металлов давлением по следующим причинам:

С упругими деформациями связано появление напряжений, необходимых для осуществления пластической деформации. Без упругих деформаций не может быть напряжений, как и без напряжений нет упругой деформации. Поэтому упругая деформация предшествует деформации пластической и сопровождает её.

В связи с упругими деформациями размеры деформируемого тела, инструменты и деталей машин-орудий, которые имеют место при завершении деформации, изменяются при удалении деформирующей силы. Хотя такие изменения и невелики, их приходится учитывать при изготовлении точных изделий.

Главные деформации и их схемы. Условие постоянства объема. Закон наименьшего сопротивления.

Главными называют деформации, происходящие в главных направлениях. Подобно схемам главных напряжений, схемы главных деформаций дают графическое представление о наличии или отсутствии деформации в главных направлениях и их знаке без указания величины. Всего имеется три возможных схемы главных деформации (рис. 2).

EMBED CorelDRAW.Graphic.12

Рисунок 2.

При деформации по схеме D1 уменьшаются размеры по одному главному направлению и увеличиваются по двум другим. При схеме D2 уменьшаются размеры по одному направлению и увеличиваются по другому, по третьему главному направлению деформация отсутствует. При схеме D3 уменьшаются размеры по двум главным направлениям и увеличиваются по третьему.

В одном и том же процессе схема главных напряжений может не совпадать со схемой главных деформаций. Совокупность схемы главных напряжений и схемы главных деформаций называют механической схемой деформации.

Взаимосвязь между тремя главными деформациями устанавливается на основе условия постоянства объема, согласно которому объем тела при пластической деформации не изменяется.

Если принять, что на рис. 1 толщина, ширина и длина параллелепипеда совпадают с главными направлениями, то, исходя из условия постоянства объема, получаем:

δh + δb + δL = 0,

то есть при пластической деформации алгебраическая сумма трех главных деформаций равна нулю. Следовательно, одна их трех главных деформаций равна сумме двух других и противоположна им по знаку. Эта деформация называется максимальной главной деформацией, по направлению она совпадает с направлением максимального (по абсолютной величине) главного напряжения.

Условие постоянства объема облегчает решение задач по определению размеров деформируемого тела при известных размерах исходной заготовки или, наоборот, позволяет определять размеры заготовки для получения изделия с заданными размерами.

Закон наименьшего сопротивления можно сформулировать так: «В случае возможности перемещения точек деформируемого тела в различных направлениях каждая точка деформируемого тела перемещается в направлении наименьшего сопротивления».

При свободной осадке металла на молоте или прессе и при прокатке на гладких валках дополнительное сопротивление перемещению частиц металла создается за счет действия контактного трения. Сопротивление перемещению точек металла, расположенных на контактной поверхности, будет тем больше, чем дальше удалена точка от границ контактной поверхности, поэтому движение точек направлено к ближайшей границе.

Из-за внутриметаллических связей аналогичный характер перемещения частиц наблюдается и в глубинных слоях металла, удаленных от контактной поверхности. На рис. 3 показана схема движения частиц металла при осадке прямоугольной призмы.

Исходная площадь контактной поверхности (рис. 3, А) разделена на четыре зоны, в каждой из которых движение металла имеет одинаковое направление. Так как по направлению к ближайшей границе металл течет более интенсивно, то по мере осадки расстояния от центра контактной поверхности до её границы постепенно выравниваются (рис. 3, Б, В). Отсюда вытекает правило наименьшего периметра: при свободной осадке призматического тела поперечное сечение «стремится принять форму круга» — фигуры с наименьшим периметром.

EMBED CorelDRAW.Graphic.12

Рисунок 3.

Неравномерность деформации

Деформация будет равномерной, если во всех точках деформируемого тела в каждый момент времени деформации будут одинаковы по величине и направлению в реальных процессах равномерная деформация маловероятна.

Неравномерность деформации неизбежна, если мы хотим получить из простой по форме заготовки сложную форму готового изделия. Но даже если такая задача не ставится, неравномерность деформации все равно проявляется в связи с влиянием конкретного трения и неоднородностью физических свойств металла.

Частным случаем неравномерности деформации является неравномерность деформации при прокатке.

Раздел 2.

Неравномерность деформации при прокатке.

Прокатка

Прокаткой называется вид обработки металлов давлением. Процесс прокатки делится на три вида:

продольная прокатка

EMBED CorelDRAW.Graphic.12

1 – верхний валок

2 – нижний валок

3 — заготовка

Рисунок 4.

Заготовка пропускается через зазор между валков. Валки являются цилиндрическими телами вращения.

Таким способом получают как горячекатаный, так и холоднокатаный лист, сортовые профили (уголки, швеллеры, двухтавровые балки и т.д.)

поперечная прокатка

На рис. 5

1,2 – верхний и нижний валки

3 – заготовка

Q – удерживающая сила

Таким способом получают различные тела вращения — шары, оси валов, бандажи.

EMBED CorelDRAW.Graphic.12

Рисунок 5.

Поперечно-винтовая (косая)

EMBED CorelDRAW.Graphic.12

1,2 – правый и левый валок

3 – заготовка

4 – гильза

5 – оправка

6 – штанга

Рисунок 6.

Таким способом получают бесшовные трубы (заготовку для труб – гильзу).

Неравномерность деформации при прокатке

При условии равномерной деформации при прокатке толщина исходной полосы h0 по всей ширине и длине одинакова, зазор между валками h1 по всей длине бочки валков и сопротивление деформации прокатываемого металла по всему его объему также одинаковы. Наблюдающиеся почти всегда отклонения от этих условий приводят к неравномерной деформации. Различают неравномерность деформации по ширине, толщине и длине полосы.

Неравномерность деформации по ширине полосы:

Этот вид неравномерной деформации проявляется в неравномерном распределении обжатия по ширине полосы и вызывается следующими действующими совместно или порознь причинами:

неодинаковым зазором между валками (перекос валков, неравномерный разогрев бочки валка, выработка валка, прогиб калибры на валках имеют разную высоту по ширине);

неодинаковой исходной толщиной полосы по ширине.

Степень неравномерности деформации по ширине можно охарактеризовать диаграммами естественных вытяжек. За естественную принимается вытяжка, которую получила бы та или иная часть полосы, если бы она деформировалась отдельно, вне связи с другими частями. Естественные вытяжки сравниваются со средней вытяжкой, которая определяется как отношение сечений до прохода и после него: λср = F0/F1.

Чем больше разница между естественной и средней вытяжкой, тем больше неравномерность деформации.

Примером может послужить диаграмма вытяжек при прокатке полосы переменного сечения по ширине в гладких валках (рис. 7, А).

EMBED CorelDRAW.Graphic.12 Рисунок 7.

Поперечное сечение полосы можно разбить на три части шириной каждая по 100мм, имеющие высоту: края – по 80мм, середина 60 мм. При обжатии такой полосы до 40 мм каждая часть стремится получить свою вытяжку (для упрощения расчета уширение не учитывается): края – λ1 = λ3 =2,0; середина – λ2 = 1,5. Фактически вся полоса получает некоторую среднюю вытяжку:

λср = F0/F1 = (80·100 + 60·100 + 80·100)/(40·300) = 1,83

В соответствии с этим и длина полосы после прокатки будет некоторой средней длиной Lc = 1,83L0 (рис. 7, Б). Диаграмма вытяжек для данного случая представлена на рисунке 7, В.

Выравнивание вытяжек неизбежно приводит к различию уширения неравномерно обжимаемых участков полосы, что вытекает из закона постоянства объема. Удлинение частей полосы, получающих большее обжатие, меньше ожидаемого (естественного) (на рис. 7 – края), поэтому уширение их больше величины естественного (свободного) уширения. Такое уширение называют вынужденным. Удлинение частей полосы, получивших меньшее обжатие, больше естественного удлинения (на рис. 7 – середина). Вследствие этого ширина их уменьшается. Сужение полосы (отрицательное уширение) называют утяжкой.

При прокатке широких полос малой толщины, когда уширение практически отсутствует, выравнивания вытяжек не происходит. Каждая часть полосы получает естественную вытяжку и, если обжатия неравномерны, длина неравномерно обжимаемых участков будет неодинаковой. Но это возможно лишь при прокатке коротких полос. В большинстве случаев избыток длины сильно обжимаемых участков полосы образует волны, но если прочность и жесткость этих участков достаточно велики, то на слабо обжатых участках полосы образуются надрывы.

Выравнивание длин при неравномерной деформации по ширине приводит к появлению дополнительных напряжений. Те части, которые обжимались в большей степени, получают вытяжку меньше естественной, так как их сдерживают слабо обжимаемые участки. В результате в зонах повышенного обжатия возникают напряжения сжатия. Наоборот, части полосы, обжатые в меньшей степени, будут растягиваться под действием частей, получивших большее обжатие. Напряжения разных знаков взаимно уравновешиваются по отдельным зонам полосы и, следовательно, они являются напряжениями первого рода.

Напряжения сжатия могут привести к волнистости или коробоватости прокатываемой полосы. Напряжения растяжения при превышении предела прочности металла могут привести к появлению трещин, рванин. Например, при прокатке полосы с утолщенными краями (рис. 7) по краям возникают напряжения сжатия. При достаточной их ширине края могут получиться волнистыми. Средняя часть полосы получает напряжения растяжения. Если напряжения растяжения превысят предел прочности металла, посередине могут образоваться рванины.

Несимметричная неравномерность деформации большей частью приводит к искривлению прокатываемой полосы. Примером несимметричной неравномерности деформации по ширине может послужить прокатка полосы прямоугольного сечения в перекошенных валках. В данном случае обжатия от одной кромки к другой постепенно возрастают, соответственно увеличиваются и вытяжки. Разность вытяжек, образующаяся в очаге деформации, воздействует как на передний, так и на задний конец прокатываемой полосы. При этом передний конец получает плавное искривление в горизонтальной плоскости (серповидность), загибаясь в сторону меньше вытяжки. Задний конец поворачивается в сторону меньшего обжатия, приводя к смещению полосы вдоль бочки валка (полосу ведет) и даже выбрасыванию её за пределы рабочей части валков (рис. 8). Аналогичные явления наблюдаются в случае прокатки полосы клиновидного поперечного сечения при параллельном расположении валков.

Неравномерность деформации по ширине может привести к образованию такого дефекта, как порез. Он получается при прокатке тонких листов в сильно вогнутых валках. В этом случае края полосы на входе в валки «ведет» к середине, где лист собирается в складку, в результате чего в валки попадает тройная толщина листа. В этом месте лист сам себя режет, мнется и идет в брак.

При прокатке полосы в вогнутых валках неравномерность деформации способствует центрированию полосы относительно середины бочки валков. При смещении полосы вправо правая кромка получает повышенное обжатие, задний конец смещается влево и полоса возвращается в середину бочки.

EMBED CorelDRAW.Graphic.12 Рисунок 8.

Неравномерность деформации по толщине:

Этот вид неравномерной деформации проявляется как неодинаковое обжатие отдельных горизонтальных слоев полосы. Одной из причин её может быть различие сопротивления деформации отдельных слоев.

Рассмотрим обжатие двухслойной полосы невращающимися валками одинакового диаметра (рис. 9). Верхний слой – свинцовый, имеющий малое сопротивление деформации, нижний – алюминиевый, имеет более высокое сопротивление деформации. Верхний валок вдавливается в свинец на большую глубину, чем нижний валок – в алюминий. Усилия, действующие на оба валка, равны между собой, согласно условию равновесия сил. Площади соприкосновения металлов с валками различные: у верхнего валка контактная площадь больше, чем у нижнего.

Усилие, действующее на верхний валок P1 = p1·F1;

усилие, действующее на нижний валок P2 = p2·F2.

Согласно условию равновесия сил, имеем p1·F1 = p2·F2,



Страницы: 1 | 2 | Весь текст